薛鵬

國家管網集團（徐州）管道檢驗檢測有限公司

 

摘要：為了提高對打孔盜油的防范能力，掌握盜油孔（支管）漏磁檢測信號的演變規律，采用電磁有限元仿真研究了不同類型盜油孔（支管）的漏磁信號理論圖像與實際檢測信號圖像的差異及其影響因素，表明典型盜油孔信號具有較顯著的特點，位于管道上部的小尺寸圓形減薄信號以及特殊的增厚畸變信號可能為非典型盜油孔（支管）信號，為漏磁檢測數據判讀工作提供理論支持，也為盜油孔（支管）識別工作提供經驗與借鑒。

關鍵詞：漏磁場；盜油孔；有限元仿真

 

打孔盜油嚴重威脅管道安全，一旦發生油品泄漏事故，會造成嚴重的環境污染和財產損失。根據漏磁檢測原理能夠檢測出管道本體及附在管道本體的所有鐵磁性特征[1-4]，對盜油閥的檢測效果較好。通過現場開挖驗證與檢測數據對比，歸納出盜油閥漏磁檢測信號的典型圖像，為數據分析提供了寶貴經驗。實際檢測工作常遇見多種非典型盜油孔（支管）檢測圖像，給數據分析人員帶來困擾。采用仿真手段研究不同類型盜油孔（支管）的漏磁信號理論圖像，可為數據分析工作提供理論支持。

1  漏磁檢測原理與分析

1.1  基本原理

鋼制管道被飽和磁化后，在管壁缺陷附近（或特征變化處）的磁通密度發生顯著改變，這種磁場被稱為“漏磁場”，可經過霍爾元件轉化為感應電壓信號。當環境條件不發生變化時，霍爾電動勢直接反映的是霍爾元件法線方向的磁感應強度大小。磁感應強度的變化反映了管體不連續處（或突變處）的特征體積變化，因此漏磁檢測信號能夠反映管道金屬體積的減少或增加，加之盜油孔信號具有一定的規律性，能夠被數據分析人員識別。如圖 1所示。

圖 1 漏磁檢測原理示意圖

1.2  牽拉試驗

為了采用數值模擬方法研究盜油孔（支管）漏磁場信號，開展了盜油孔（支管）牽拉試驗研究。預制了多種規格的焊接盜油支管于牽拉試驗管上，同方位軸向布置，布置間距需保證信號不會產生交互干擾。以卷揚機為牽引動力源并保持穩定牽引速度，確保檢測器處于有效運行速度區間，使得管道磁化良好，探頭緊貼管體內壁保持提離值恒定。

檢測信號經過數據處理等步驟，可視化展現盜油孔漏磁信號曲線，如圖 2所示。盜油孔（支管）漏磁信號具有以下特征：徑向信號，外層為負峰—正峰增厚信號，內層為正峰—負峰減薄信號；軸向信號，外層為負向的增厚信號，內層為正向的減薄信號。同時，渦流通道有顯著信號波動。

圖 2 盜油孔（支管）漏磁檢測曲線

2  盜油孔漏磁檢測仿真驗證

2.1  仿真與數據處理

建立等尺寸仿真模型（圖 3）進行驗證。漏磁檢測器最關鍵的磁回路組件由永磁體、軛鐵、鋼刷、鋼管4部分構成。根據實際測量尺寸，建立磁回路組件以及盜油孔（支管）模型，采用縱向截面對稱的三維1/2模型減小計算規模。四面體網格剖分，對特征區域及空氣隙進行局部加密，用以捕捉關注區域的漏磁場變化。以1 mm提離值，對特征軸向路徑進行漏磁場變量提取。

圖 3 有限元模型及網格剖分

穩態仿真提取的漏磁場為沿著軸向變化的底噪磁場與漏磁場的疊加場。為了消除底噪磁場的影響，對穩態仿真數據進行了相應的去底噪處理。將漏磁檢測數據與仿真數據進行對比，形成軸向、徑向方向的漏磁場分量曲線圖形。

2.2  對比驗證

將仿真數據與牽拉試驗數據、現場檢測數據進行對比（圖 4、圖 5），可以發現徑向、軸向漏磁信號相位一致，徑向信號中負—正峰代表增厚，正—負峰代表減薄，增厚及減薄信號的相對幅值基本一致；軸向信號中負向單峰代表增厚，正向單峰代表減薄，增厚及減薄信號的相對幅值基本一致；驗證了仿真信號的形態與牽拉試驗、現場檢測數據的一致性，可以開展仿真研究。

圖 4 仿真—試驗信號曲線對比（支管1） 

3  盜油孔（支管）漏磁信號仿真研究

建立了五種類型盜油孔（支管）仿真，如圖 6所示。類型一：支管通孔，支管內徑與開孔直徑一致；類型二：開孔直徑小于支管內徑；類型三：開孔直徑小于支管內徑，支管壁厚不均勻；類型四：開孔直徑小于支管內壁，開孔軸心與支管軸心存在偏移；類型五：異物伸入主管。分別開展仿真試驗，根據漏磁場仿真信號圖，考察影響因素。由于盜油支管角焊縫高度與支管壁厚對信號曲線的影響趨勢一致，角焊縫高度作為變量對信號曲線的影響不再贅述。

圖 6 盜油孔（支管）仿真類型示意圖

3.1  類型一

試驗序號1、2、3、4開孔直徑 d 均為20 mm，支管內徑 Di與開孔直徑一致均為20 mm，支管壁厚 t 分別為0、2 mm、4 mm、6 mm。

如圖 7所示，隨著壁厚增加，減薄信號幅值降低，僅有減薄信號，該信號特征常見于站內的儀表支管。由于開孔特征與支管壁厚特征在管道軸向的距離接近，兩者漏磁信號的交互作用顯著，減薄信號將增厚信號覆蓋。當支管厚壁達到6 mm呈現增厚信號，但增厚與減薄信號幅值較小，過渡狀態難以辨識。

圖 7 類型一漏磁場仿真信號圖

3.2  類型二

試驗序號1、2、3、4開孔直徑 d 均為20 mm，支管內徑 Di 均為40 mm，支管壁厚 t 分別為0、2 mm、4 mm、6 mm。

如圖 8所示，減薄信號與增厚信號此消彼長，過渡狀態易辨識。減薄信號與增厚信號幅值，與支管壁厚（或角焊縫高度）的相對大小有關。

圖 8 類型二漏磁場仿真信號圖

3.3  類型三

試驗序號1、2、3、4開孔直徑 d 均為20 mm，支管內徑 Di 均為40 mm，支管壁厚 t 均為4 mm，內徑偏差△D 分別為0、1 mm、1.5 mm、2 mm。

如圖 9所示，支管壁厚增厚的一側（左側），信號形態未發生顯著變化；支管壁厚減薄的一側（右側），信號形態發生變化，支管壁厚（或角焊縫）不均勻，影響了圖形的對稱性。

圖 9 類型三漏磁場仿真信號圖

3.4  類型四

試驗序號1、2、3、4開孔直徑 d 均為20 mm，支管內徑 Di 均為 40 mm，支管壁厚 t 均為4 mm，開孔中心偏移△d分別為0、1 mm、3 mm、5 mm。

如圖 10所示，開孔位置向右側發生偏移，減薄信號隨之右移。隨著開孔中心偏移增大，左側壁厚與開孔信號的交互作用減弱，右側壁厚與開孔信號的交互作用增強，左側增厚信號幅值增大，右側增厚信號幅值減小。開孔位置影響了圖像的對稱性。

圖 10 類型四漏磁場仿真信號圖

3.5  類型五

試驗序號1、2、3、4開孔直徑d均為20 mm，支管內徑Di均為 40 mm，支管壁厚t均為4 mm，伸入深度分別為0、5 mm、10 mm、15 mm。異物伸入管道，凸出管道內壁，改變了探頭運動軌跡（圖 11）。通過簡化探頭與異物的幾何形狀來研究探頭的運動軌跡：第一階段，探頭緊貼內壁軸向平移至下端觸及異物；第二階段，異物阻擋探頭，探頭產生平動的同時圍繞支座發生轉動，直至探頭頂端觸及異物下端；第三階段，探頭頂端經過異物下端，迅速發生回彈轉動直至探頭緊貼內壁；第四階段，探頭緊貼內壁沿軸向平移。

圖 11 探頭運動軌跡示意圖

通過幾何關系求解軌跡坐標，得到場變量提取路徑。如圖 12所示，盜油孔（支管）漏磁信號發生畸變，該信號曲線與常見盜油孔（支管）信號不同，隨著異物伸入深度的增加，徑向分量中開孔信號越不易辨識；軸向分量中減薄信號出現異常相位，隨著異物伸入深度的增加，異常幅值增大。

圖 12 類型五漏磁場仿真信號圖

盜油鉆孔可能產生未脫離管壁的碎屑等異物，若異物伸入管內，探頭經過將與管壁發生提離，信號發生畸變，可能影響減薄信號的識別。整個探頭發生浮動，數個漏磁檢測通道信號發生“漂移”，產生了特殊的信號畸變圖像。如圖 13所示，在實際檢測工作中，曾發現類似信號，并開挖確認了盜油孔（支管）的存在，由于探頭提離產生的信號畸變明顯，非典型盜油孔漏磁信號軸向分量與仿真信號畸變相位相反。

圖 13 非典型盜油孔信號

4  結語

通過漏磁有限元仿真與牽拉試驗數據對比分析理論信號與實際信號方法，建立了多種盜油孔（支管）的有限元仿真模型，研究了盜油孔（支管）參數對漏磁信號曲線的影響規律。通過牽拉試驗、數值模擬、現場開挖相互印證，表明典型盜油孔信號具有較顯著的特點，依托大量已開挖驗證的典型信號圖譜，可以開展基于深度學習的盜油孔檢測方法研究，以期實現盜油孔信號的高效篩查。應該注意的是，位于管道上部的小尺寸圓形減薄信號以及特殊的增厚畸變信號可能為非典型盜油孔（支管）信號，需要補充開展盜油孔樣管的牽拉試驗研究，涵蓋膠黏、薄焊盜油閥、異物伸入等“非典型”情況，不斷完善漏磁信號圖譜數據庫。

 

參考文獻：

[1]陳朋超，李睿，邱紅輝，趙曉明，賈光明，鄭健峰，富寬.基于永磁擾動原理的管道支管專項內檢測器研制與應用[J].油氣儲運，2020，39(12)：1357-1361.

[2]蘇林，馬雪莉，崔德榮，饒連濤，郝大洋，徐杰.管道局部微勵磁盜孔內檢測技術研究[J].壓力容器，2022，39(07)：73-80.

[3]蘇林，馬雪莉，董凱.長輸管道盜孔檢測技術分析[J].管道技術與設備，2020(03)：20-22.

[4]邵衛林，陳金忠，馬義來，何仁洋.管道盜油孔的漏磁內檢測信號識別[J].無損檢測，2017，39(05)：6-9.

作者簡介：薛鵬，1993年生，碩士研究生，工程師，主要從事長輸管道檢驗檢測工作。聯系方式：18552922728，xuepeng01@pipechina.com.cn。